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控制上限

时间:2020-10-15 19:31 来源:未知 作者:admin

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  研究甲醛残留浓度控制上限时, 随机抽取国产织物样品并对其甲醛含量进行测定。分别采用正态分布、对数正态分布及 Gamma 分布对样本数据进行拟合, 拟合优度结果显示数据分布形态更接近对数正态分布。 利用取样数据获取可靠的有害物质浓度控制上限是进行纺织品甲醛残留风险管理的核心工作。公路工程招标控制上限是招标人根据国家或省级行业建设主管部门,颁发的有关计价依据和办法,按设计施工图计算的,对招标工程限定的最高工程造价。

  纺织品中残留甲醛对人体健康危害较大。我国于2001年颁布了纺织品甲醛限量强制性国家标准,对降低我国纺织品残留甲醛起到了积极的推动作用。这一限量的采用基本沿用了标准的等效原则。作为纺织品生产、出口大国,我国以前不太重视对纺织品中有害物质含量及基础毒理学数据的收集,缺少对纺织品中有毒化学品暴露危害评估的系统研究,未熟练掌握纺织品中有毒化学品含量关键指标值的计算方法,阻碍了我国自主知识产权的纺织品有害物质限量值的建立,导致在纺织品国际贸易及技术立法中的被动地位。

  从纺织品中有毒化学品暴露危害评估角度看,有害物质的限量只是有害物质浓度分布关键浓度指标值中的一项,标准限量更多体现的是对客观毒理学数据、一定时期经济发展和技术水平及国际政治的一种折衷,而建立在样本数据基础上的有害物质关键浓度值的定义与计算方法更具实际意义与通用性,其中,浓度控制上限(UCL)是对纺织品中有害物质实施风险监控的另一重要参数。国际上将这一概念定义为对有害物质暴露点浓度(exposurepointconcentration,EPC)的估计。一般理解为有害物质在样本中平均浓度的保守估计,最常使用的是有害物质取样样本算数平均值的95%置信上限,对应于有害物质取样样本算数平均值95%的覆盖率。通过对该值进行监控,可从源头上对纺织品残留甲醛实施风险管理,有效控制劣质产品流入市场。

  利用取样数据获取可靠的有害物质浓度控制上限是进行纺织品甲醛残留风险管理的核心工作。本文对国内市场随机取样的148个织物样品的甲醛含量进行统计分析,采用经典的参数拟合法,建立试验数据的分布函数,用主流的最大概似估计Land方法及最小方差无偏估计Chebyshev方法计算获取了UCL值,并探讨了这2种方法在UCL值估计方面的特点。

  样品来自国内市场随机抽取的148个织物样本,织物样本成分多样,以保证采样的普遍性及随机性。按照文献[8]的方法进行样品处理,并按照GBT2912.1—1998《纺织品甲醛的测定第一部分:游离水解的甲醛(水萃取法)》对甲醛含量进行测定。

  对随机抽取国产织物样品中甲醛含量分别使用正态分布、对数正态分布及Gamma分布进行函数拟合,依据拟合优度结果选择适合的分布函数。

  分别采用最大概似估计(MLE)的Land方法和最小方差无偏估计(MVUE)的Chebyshev方法计算得到甲醛暴露点浓度控制上限。数据分布特征、形态分析及暴露点浓度控制上限(95%UCL)相关算法、处理程序均在MatLab6.1(Release11)下编制、处理。

  尽管可用的数据分布形态有30 种 但在纺织品有害物质暴露评估工作中用到的仅仅有几种,多数暴露评估工具里提供了正态 对数正态及Gamma 布3 数据分布函数以供使用。这主要是由有害物质实际暴露浓度分布形态决定的 其是对数正态分布, 以基本覆盖约 0 的用参数鉴于单一拟合优度检验都有其局限性, 别使用样本数据分布的概率标绘图示方法及假设检验方法进行数据检验。概率标绘图示方法使用四分位坐标(Quantile-Quantile -Q lot)图示法 数据紧贴直线两侧均匀分布 示数据对该数据分布形态符合性较好。对于数据的正态及对数正态检验, 于样本数大于50 用 illiefors 态检验, 一定置信度要求下, 检验值与 illiefors 界值对比 确定数据分布假设 对于 amma 验, 用 nderson-Darling 验。3 分布形态的甲醛含量值拟合检验结果见表 从拟合优度参数与临界值的对比可以看出 所用3 模型在严格的统计意义上都不能很好地拟合甲醛含量值的分布形态, 虑到实际应用中的择优原则,拟合优劣依次为对数正态分布、正态分布、Gamma 布

  织物甲醛含量值3种分布形态的四分位坐标图。可以看出:样本点在对数正态分布直线两侧的分布均匀度要明显好于正态分布与Gamma分布;样本点在3种分布Q-Q图中的连续性较好,无明显的间隔,证明所采集的样本可归于同一样本集。对数正态分布模型不仅适应了分布的倾斜,也适应了实际工作中纺织品甲醛含量值的非负性。

  UCL的计算可分为经典的参数法和较新的非参数法,参数法通过拟合处理,将试验数据的分布形态表达为一种已知的数值分布函数,函数符合的拟合优度通过显著性参数来判断。甲醛含量95%置信上限对应甲醛样本算术平均值达到95%的覆盖率。EPA建立的UCL导则全面阐述了其技术思想,较好地解决了计算UCL过程中遇到的各种问题,尤其是针对环境有害物质含量分布的非正态的偏倚数据分布特征。

  由于对数正态分布是非对称分布,数据的偏倚度(skewness)对计算UCL结果可靠性影响较大,数据方差σ是衡量偏倚度的重要参数,σ1表明数据偏倚度较低,σ3为较高偏倚度,此时UCL计算值的可靠性较低。本文数据的方差σ为37.57,数据偏倚度较高,计算值的可靠性较低,而实际上使用不同分布函数及计算方法对计算UCL结果影响较大,从本文的计算结果也可以得到验证,但是参数法是最基本的有害物质暴露量控制值计算方法,同时,参数法的计算过程完全依赖实测数据,因此,在研究工作中仍有其实际及重要参考价值。

  本文使用参数法对国产织物中甲醛含量暴露点浓度控制上限(UCL)进行计算,并对随机抽取国产织物样品中甲醛含量的数据分布形态进行拟合。依据拟合优度结果选择适合的分布函数,分别采用最大概似估计(MLE)的Land方法及最小方差无偏估计(MVUE)的Chebyshev方法计算得到甲醛暴露点浓度控制上限,并通过考察数据偏倚度对计算结果的可靠性进行分析。数据偏倚度分析显示计算结果可靠性并不令人满意,但是参数法作为基本有害物质暴露量控制值计算方法,计算过程完全依赖实测数据,对实际工作中仍有重要意义及参考价值。

  据《公路工程施工招投标管理办根法》规定投资总额在3000万元人民币以上和施工单项合同估算价在200万元以上的公路工程施工项目以及法律、行政法规规定应当招标的其他公路工程施工项目必须进行招标。根据《中华人民共和国招投标法》的规定,招标人可以设标底。当招标人不设标底时,为有利于客观、合理的评审投标报价和避免哄抬标价,造成资产流失,招标人应编制招标控制上限。公路工程招标控制上限是招标人根据国家或省级行业建设主管部门,颁发的有关计价依据和办法,按设计施工图计算的,对招标工程限定的最高工程造价。在施工招标阶段由招标人公布,投标人的投标报价高于招标控制上限的,其投标将被拒绝。因此,公路工程招标控制上限是建设市场交易中的一种预期价格,招标控制上限的编制过程是项目招标人对项目所需工程费用的自我测算过程。通过测算可以促进项目招标单位事先加强成本测算,从而做到各项费用心中有数,同时为评标、中标谈判以及日后施工过程的投资控制打下一个良好的基础,从而做到公路工程造价的全过程管理与控制。

  在实际工作中,要想编制出合理的公路工程招标控制上限,应熟练掌握以下几点要求:

  部颁《公路工程预算定额》——JTG/T06-02-2007;部颁《公路基本建设工程概、预算编制办法》——JTGB06-2007;部颁《公路工程机械台班费用定额》——JTG/TB06-03-2007;施工图设计文件提供的工程数量及技术规范;工程造价管理机构发布的主要材料单价;河北省公路工程基本建设项目概算预算编制2007年补充规定。

  公路工程招标控制上限的编制不同于工程的概、预算,但同时招标控制上限的编制又离不开工程的概、预算,二者的主要区别如下:编制公路工程招标控制上限时可根据现场情况,考虑必要的工程措施费,如不断交施工路段的具体的交通导改费(标志标线、交警配合费等);编制概、预算时除在其他直接费中计算行车干扰工程施工增加费外,不再计取。编制招标控制上限时只计算工程量清单的费用(主要是建筑安装工程费用);编制概、预算时则计算建设项目全部投资的预计数额,除工程施工费外,还包括设备购置费、征地拆迁、勘察设计、预备费和建设单位管理费等其他费用。

  编制招标控制上限时应根据具体适宜土方大开挖,为防止土方滑坡就必须采取现场降水,临时改变施工方案,这样就需要设计单位出具设计变更,而建设单位要对施工方案的改变做出现场签证。建设单位现场管理人员在做现场签证单时,必须亲自到施工现场同施工单位技术人员进行实地协商,若确需进行变更的,应及时通知设计单位出具设计变更;对于一些由工程量变化引起的变更签认,建设单位现场管理人员一定要本着实事求是的态度,实际发生了的工程量可以如实进行现场签证,但对于没有发生或发生变更不属于签证范围的一定不能随意签认,殊不知不负责任的签证也能大大提高工程成本,严重影响建设单位的投资效益,使建设单位蒙受不应有的损失,所以建设单位现场管理人员认真做好各项变更、签证资料的整理完善工作是很有必要的,因为这些实际发生的现场资料都是以后工程竣工结算的重要依据,对工程造价有着直接的影响。

  总之,由于工程施工周期较长、现场因素复杂,影响工程造价的方面很多,但是综上所述建设单位的工程现场管理对工程造价的影响是不容忽视的,只有认真积累现场的各项记录、各项资料,做好工程现场的管理工作,才能有效合理的控制好工程造价。工期要求和施工组织计划;编制概、预算时则难以考虑工期等具体情况。

  公路工程招标控制上限的编制和其他造价文件的编制一样,受诸多方面因素的影响。总结起来主要有以下4个方面:设计工程量、材料价格、定额选取、施工方案。下面就以上几个影响因素,谈谈如何提高招标控制上限的编制质量。熟悉设计图纸、核对工程数量在编制招标控制价前,首先应全面熟悉设计图纸,从总体布置图到细部构造图都应逐一认真阅读。由于公路工程招标都采用工程量清单计价,设计文件中有些工程量的表述与工程清单中计量与支付所包含的内容不一致,因此,招标控制上限编制人员应在阅图的同时,仔细阅读招标文件的技术规范,对于不清楚的地方,要及时与设计人沟通,理解设计意图。熟悉设计图纸、核对工程数量及与设计人员的良好沟通是提高招标控制上限编制质量的基础。确定合理的材料价格工、料、机的单价是招标控制上限的计价基础,是确定公路工程造价的根本,其合理性直接关系到招标控制价的合理与否。一般情况下,我们根据造价信息网公布的公路工程材料市场价确定单价。选择合适的定额、及时补充新定额选择合适的定额是编制招标控制上限过程中的一个主要工作。要想用好定额,首先就应该学好定额、读懂定额。在了解定额总说明、章节说明的同时,更要了解定额的工程量计算规则、定额的单位、定额所包含的工作内容和适用范围,定额表格下面的附注及是否允许调整的说明。从而避免因工程量计算不准确、单位不一致、重算漏算及随意调整定额给招标控制上限价格带来的影响,进而提高招标控制上限的合理性。及时补充新的定额,对于合理确定招标控制上限也是很重要的,由于公路建设的迅速发展,在工程上新技术、新材料、新结构大量应用,必然造成定额的缺项。因此,在编制具有新技术、新材料、新结构工程项编制招标控制上限时,首先应对其进行研究,并与已有的类似定额比较。只是由于材料不同而施工,步骤大致相同的结构,可参照类似定额进行抽换和调整,作为补充定额使用。

  如果其他专业定额(市政定额、铁路定额等)中有相应定额,可以调整后作为补充定额使用。对于全新的工程项目就要多花时间和精力,搞清楚它的结构和施工工艺;对于新结构首先向设计人员请教,弄清其特点和详细工程量;对于新工艺一方面向专家请教,另一方面搜集查阅国内外有关工程的施工图和资料,了解所需机械设备的配备情况,拟定一个合理施工工序;对于新材料要进行多方面的询价,确定其是主要材料还是次要材料和是否有其他特殊要求。有了以上的数据和资料,再根据功效情况,按照定额的编制方法和原则,编制出补充定额。另外在工程实施过程中,要对补充定额进行跟踪调查,通过实践进行调整和完善,使其成为一个成熟的补充定额,供以后使用。选择合适的定额、及时补充新定额是提高招标控制上限编制质量的保障。制定切实可行的施工方案同样的设计,针对不同的地区、不同的现场条件、不同的工期、不同的质量要求,会有不同施工方案,不同施工方案的造价必然不同。因此,我们在编制招标控制上限时,首先应认真对工程施工现场条件和周围环境进行考察,收集工程所需当地建材的质量、料源、储量情况;场内外交通运输条件,周围道路和桥梁的通行能力;施工供水、供电条件;生产、生活用房和场地情况及租赁条件;地质、水文、气象资料;当地环境对施工的影响。对于不是特别复杂的工程,能够编制出合理可行的施工方案、工程特殊技术措施和临时工程设施;对于特别复杂的工程应运用集体的智慧或者征求专家委员会的意见。

  公路工程招标控制上限的计算、已实现电算化、编制出的招标控制上限是否准确,还需要进行分析加以验证,逐一核对单项价格、指标、全面分析整体造价水平是保证编制质量、避免低级错误的关键。造价分析包括两方面的内容,一是项目本身各部位之间相互之间造价关系是否合理;二是与其他相关或相似结构工程造价相比是否合理。若发现不合理之处,要及时查找原因。属于工程量的问题,要与设计人员沟通;属于工程量以外的内容,要核对材料价格、定额选取、取费等方面是否有误。如此反复,直至满意为止。

  要加强跟踪调查,总结分析一般看来,经过以上4项工作,就可以编制出一份完整的造价文件,至此招标控制上限编制工作即宣告全部结束,然后就准备进入新的工作,对以前的工作成果完全可以不理不问了。虽然这看似顺理成章,但实际上对我们提高业务能力方面带来了巨大的障碍。我们编制的招标控制上限,只有在工程实践中,才能发现其问题,才能知道哪些项目考虑得比较全面,哪些项目考虑的欠妥当。这样不断的反复,从量变到质变的过程,也就是我们的工作能力逐步提高、上台阶的过程。总之,只要我们在编制招标控制价的工作中,做到脚踏实地、深入实际、多咨询、多比较、多观察、多总结,就—定能够编制出一份合理的造价文件。

  凡是焊接体都因受热而产生变形。变形及引起的内应力在一定条件下还将影响焊接结构的性能,如强度、刚度、稳定性、尺寸的准确性及加工精度等,焊接体的变形严重影响产品质量,制约着生产效率的提高,我们在过去大量的钢结构焊接加工实践中,都有因焊接变形而消耗不少人力物力进行调整的事例。因此,控制焊接变形,提高产品质量就成为我们主攻的方向。

  焊接时的局部加热会在焊接构件上产生不均匀的温度场,使被焊接材料产生不均匀膨胀,处于高温区域的材料在加热过程中的膨胀量大,但受到周围温度较低、膨胀量较小的材料的约束而不能自由伸长,于是焊接构件中出现内应力,使高温区的材料受到挤压,产生局部压缩塑性变形。在冷却过程中,经受压缩塑性变形的材料,由于不能自由收缩而受到拉伸,当焊接温度降至常温时,残存在焊件中的内应力和产生的变形暂时被固定下来。通常收缩的应力和变形大于膨胀的应力和变形,这就是焊接构件热胀冷缩一个温度变化周期后构件变形不能恢复原位,而向收缩方向变形的根本原因。尽管焊接变形时相应的应力是巨大的,有时无法用理论数据计算,但它也有一定规律可循。如:采用刚性固定来控制焊接变形(但易产生较大内应力),其次是设法施放其内应力,不让它积存,这样可以大大减少变形,两种方法结合使用效果更佳。

  (1)敞开式焊件:如大型焊接工字型钢梁、钢柱、箱型吊车梁等,焊件不构成环接,变形较容易控制。

  (2)封闭式焊件:如槽子、窑、磨体、电解槽壳、箱体等,其焊件及焊缝环接,变形相对较难控制。

  以水泥窑10m长工字钢梁焊接的变形控制为例。同时施焊,可在不翻转的情况下将角缝一次焊够16mm,旁弯仅3~4mm,无扭曲。在不采用校直机校正翼板角变形的情况下,可每隔500~600mm,加一对三角筋板,能使翼板角变形控制在1.5mm内。若采用自动焊机施焊,也仅有少量翼板角变形(无旁弯),上校直机一调即可。对工字钢长度的控制,采用在下料利用长度±5mm“+5”公差下料,焊后收缩完全不超差。该分项工程达到优良。

  初步分析其可行原因:船型焊的形式使焊件抗弯模量增加,有效地抵抗了应力,其次是一次焊接成型,避免了以往那种多道焊缝累加,焊道间温差较大造成的每次受热变形的累加。此类焊件易遇到但不易调整的变形就是扭曲,导致扭曲的原因是焊缝横向残余应力所致,横向(垂直焊缝方向)残余应力σy是由焊缝及其附近塑性变形区的纵向收缩所引起的,σ和焊缝及其附近塑性变形区的横向收缩的不同时性所引起的σy合成(见图2),当焊件由中间向两边焊时,σ和σ叠加时相互抵消一部分(减少)。反之则增加。这就是此类构件由中间向两边同时焊———控制扭曲变形的关键所在。

  此类构件的常规变形控制同前。但以往干这种梁时上拱度不够大,有的甚至没有,或为负值,需用火焰“烤”出上拱度。利用焊件公差上限控制后取得明显效果。例如:在制作机械厂L=30m、50t桥时,大梁上拱度要求为F=30mm+-73,在腹板下料时考虑公差上限F=37mm,同时考虑自重再增加1/4拱度,按37+8=45mm下料,组装后在焊第一道纵缝时利用自重稳定上拱度(见图4),翻转后再垫成图5形式,利用焊接变形的纵向收缩力巩固上拱度。全部焊完后检查:吊车大梁上拱度控制在32mm,再创优质产品。

  控制此类焊件变形最有效的方法是:按公差上限(或经验)留出焊后收缩间隙,使其应力得到施放最终达到减少变形的目的。

  以前焊接电解槽底或大槽盖子等大面积的构件时,先将其拼接,焊完后很多变形处要用大锤击打或烘烤,既费力效果又差,几何尺寸也超差。经过多次试验摸索,我们找到了较好的解决办法。尺寸控制:下料时长度利用其公差“±5”的上限为6100+5,宽度利用其公差的“±0”的上限为3147+0,留出收缩余地;在槽底平整度控制上,在槽壳底部两张钢板拼接缝(宽度方向上)预留8mm间隙,以利于施放焊接应力。施焊时,先焊槽帮,并在每个边上也采取由中间向两边焊,收缩应力驱使底板合拢,收缩应力大部分被施放,几何尺寸收缩后也不超过公差范围,合格率100%,槽底平整度完全控制在10mm以内。电解槽上部平台的几何尺寸控制及较大槽底、槽盖变形控制方法与上相同。

  在过去制作的磨体中,焊完端盖后发现磨体两端面外凸较大,以致无法加工。分析其原因,根据有关理论,切向应力σt为拉应力,导致周向紧缩产生收缩力;σr(径向应力)也为拉应力,应使磨头端板张紧,使其平整。但σt比σr要大很多,最后还是使磨头端板由于紧缩应力而外凸。充分认识这一点后,在7窑煤粉磨和6万t拜尔法原料磨Υ3m、Υ2.6m磨头制作时,依据公差上限,留足加工余量(减少粗加工量,增加精加工余量),预控后使磨体测点合格率达98%,创优质产品。

  Υ5×125m大窑,长度公差±30mm,共有δ32、δ36、δ50、δ80四种厚度的钢板64节组成。这种焊体必须考虑每道焊口的收缩量,否则将有较大误差。我们在制定了“X”双面坡口不留间隙对接埋弧自动焊的工艺后,经过多次试验,确定每道焊口收缩量为0.5mm总收缩量共计63×0.5=31.5mm。

  因此,利用公差上限在125m长筒体的布置上,比图纸尺寸增加32mm,弥补了收缩总量对窑长的影响,极好地控制了大窑的总长,全部焊接完毕后,经测量125m长的大窑仅比图纸尺寸大+2mm,创优质产品。

  Υ125m窑体吊装合拢时,出现一怪现象:上午和下午不同时间筒体最后一个对口所留的间隙在变换方向,经分析和观察证实,这种变化是阳光照射温度使筒体产生热涨冷缩现象造成的,当时早晚温差10℃左右。在最后吊装合拢大段22m筒节的情况时,最后一个背光自由口所留的间隙约为7mm,和计算值7.5mm吻合。这是整个大窑(含已就位段)整体膨胀的累,给最后合口带来一定困难,今后长筒体安装时应引起注意,以便采取相应措施,避免强烈日光和单面高温等环境对精确安装的影响。

  原设计左、右纵向料垫小车在带有固定链条定位。而国产的行程开关不可靠,进口行程开关价格太贵(大约是国产的十倍),所以建议把纵向料垫小车电机也换成带有主令控制器的电机,主令控制器不仅能够准确定位,而且可靠性也大大高于行程开关。

  原设计进料端左右横向料垫小车和出料端左右横向料垫小车都是在没有固定链条的导轨上运行,当开炉门时,该导轨受热后,有轻微的变形,造成横向料垫小车打滑,而横向小车各限位的行程开关同样也存在可靠性和准确性问题。参照纵向小车的原理,建议横向料垫小车的导轨也应修改成带固定链条的形式,小车电机也更换成带主令控制器的电机。的导轨上运输四个料垫,但起点、终点限位是靠行程开关,它的准确性和可靠性差,行程开关在进行定位时,总存在一个缓冲的作用,不能准确通过上述改动,不仅能大大减少行程开关的数量,而且可减少机电修人员的维护量,保证生产的顺利进行。

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